📄Работа №214064
Тема: РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ УПРАВЛЯЕМОГО ДРОССЕЛЯ, ПРЕДНАЗНАЧЕННОГО ДЛЯ РАБОТЫ В СИСТЕМАХ КОМПЕНСАЦИИ АКТИВНОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА В МЕСТЕ ОЗЗ
Тип работы
Магистерская диссертация
Предмет
электроэнергетика
Объем:
86 листов
Год:
2022
Просмотров:
10
5860
руб.
🛒 Купить работу
Не подходит эта работа?
Закажите новую по вашим требованиям
Узнать цену на написание
Закажите новую по вашим требованиям
Представленный материал является образцом учебного исследования, примером структуры и содержания учебного исследования по заявленной теме. Размещён исключительно в информационных и ознакомительных целях.
Workspay.ru оказывает информационные услуги по сбору, обработке и структурированию материалов в соответствии с требованиями заказчика.
Размещение материала не означает публикацию произведения впервые и не предполагает передачу исключительных авторских прав третьим лицам.
Материал не предназначен для дословной сдачи в образовательные организации и требует самостоятельной переработки с соблюдением законодательства Российской Федерации об авторском праве и принципов академической добросовестности.
Авторские права на исходные материалы принадлежат их законным правообладателям. В случае возникновения вопросов, связанных с размещённым материалом, просим направить обращение через форму обратной связи.
Настоящий учебно-методический информационный материал размещён в ознакомительных и исследовательских целях и представляет собой пример учебного исследования. Не является готовым научным трудом и требует самостоятельной переработки.
📋 Содержание
АННОТАЦИЯ
ВВЕДЕНИЕ 5
1 ОБЗОР ИСТОЧНИКОВ ИНФОРМАЦИИ, ПОСВЯЩЕННЫХ
КОМПЕНСАЦИИ АКТИВНОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ОСТАТОЧНОГО ТОКА
ОЗЗ 6
Задачи исследования 10
2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ НОМИНАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ УПРАВЛЯЕМОГО ДРОССЕЛЯ 11
2.1 Выбор схемы подключения дросселя и определение его номинального напряжения 11
2.2 Определение максимальной и минимальной значений индуктивной составляющей тока дугогасящего реактора 22
2.3 Определение номинального значения мощности дросселя и граничных значений его индуктивных сопротивлений 25
2.4 Обоснование возможности пренебрежения сопротивлением рассеяния обмотки управления реактора и вторичной обмоткой однофазного трансформатора 27
Выводы по разделу 2 29
3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ СТЕРЖНЯ МАГНИТОПРОВОДА
ДРОССЕЛЯ И ЕГО ОБМОТОЧНЫХ ДАННЫХ 30
3.1 Определение геометрических размеров магнитопровода 30
3.2 Определение обмоточных данных дросселя 38
3.3 Тепловые расчеты 53
Выводы по разделу 3 55
4 АПРОБАЦИЯ РАЗРАБОТАННОЙ МЕТОДИКИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
УПРАВЛЯЕМОГО ДРОССЕЛЯ ПРИМЕНИТЕЛЬНО К СИСТЕМАМ
КОМПЕНСАЦИИ ЕМКОСТНЫХ ТОКОВ ОЗЗ, В КОТОРЫХ ИСПОЛЬЗУЮТСЯ ДГР ТИПА РЗДПОМ-500 56
4.1 Определение номинальных параметров дросселя 56
4.2 Определение геометрических размеров сечения стержня магнитопровода 58
4.3 Определение обмоточных данных 59
4.4 Уточнение размеров магнитопровода и определение потерь в обмотках и магнитопроводе на каждой ступени регулирования 62
4.5 Тепловой расчет 67
Выводы по разделу 4 69
ЗАКЛЮЧЕНИЕ 71
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК 72
ВВЕДЕНИЕ 5
1 ОБЗОР ИСТОЧНИКОВ ИНФОРМАЦИИ, ПОСВЯЩЕННЫХ
КОМПЕНСАЦИИ АКТИВНОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ОСТАТОЧНОГО ТОКА
ОЗЗ 6
Задачи исследования 10
2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ НОМИНАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ УПРАВЛЯЕМОГО ДРОССЕЛЯ 11
2.1 Выбор схемы подключения дросселя и определение его номинального напряжения 11
2.2 Определение максимальной и минимальной значений индуктивной составляющей тока дугогасящего реактора 22
2.3 Определение номинального значения мощности дросселя и граничных значений его индуктивных сопротивлений 25
2.4 Обоснование возможности пренебрежения сопротивлением рассеяния обмотки управления реактора и вторичной обмоткой однофазного трансформатора 27
Выводы по разделу 2 29
3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ СТЕРЖНЯ МАГНИТОПРОВОДА
ДРОССЕЛЯ И ЕГО ОБМОТОЧНЫХ ДАННЫХ 30
3.1 Определение геометрических размеров магнитопровода 30
3.2 Определение обмоточных данных дросселя 38
3.3 Тепловые расчеты 53
Выводы по разделу 3 55
4 АПРОБАЦИЯ РАЗРАБОТАННОЙ МЕТОДИКИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
УПРАВЛЯЕМОГО ДРОССЕЛЯ ПРИМЕНИТЕЛЬНО К СИСТЕМАМ
КОМПЕНСАЦИИ ЕМКОСТНЫХ ТОКОВ ОЗЗ, В КОТОРЫХ ИСПОЛЬЗУЮТСЯ ДГР ТИПА РЗДПОМ-500 56
4.1 Определение номинальных параметров дросселя 56
4.2 Определение геометрических размеров сечения стержня магнитопровода 58
4.3 Определение обмоточных данных 59
4.4 Уточнение размеров магнитопровода и определение потерь в обмотках и магнитопроводе на каждой ступени регулирования 62
4.5 Тепловой расчет 67
Выводы по разделу 4 69
ЗАКЛЮЧЕНИЕ 71
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК 72
📖 Введение
Замыкания на землю в распределительных сетях 6— 35 кВ является довольно частым явлением и составляют не менее 75% общего числа повреждений. В сети с изолированной нейтралью замыкание одной фазы на землю само по себе не является аварией. Однако с увеличением протяженности электросетей увеличивается их емкость и возрастают токи замыкания на землю. Проходя через место повреждения, ток выделяет много тепла, разрушая при этом токоведущие части и изоляцию. Однофазное замыкание переходит в аварийное двухфазное или трехфазное, нарушая энергоснабжение потребителей. Кроме того, ток однофазного замыкания является причиной увеличения напряжения неповрежденных фаз относительно земли в √3 раз.
Для уменьшения емкостной составляющей тока замыкания на землю в отечественной практике применяют дугогасящие реакторы, которые включают в нейтраль питающего сеть трансформатора или в нейтраль дополнительного заземляющего трансформатора, не несущего иной нагрузки. В настоящее время накоплен опыт эксплуатации сетей с реактором в нейтрали трансформатора.
Компенсацией только ёмкостной составляющей тока ОЗЗ не всегда может быть достигнут желаемый эффект, заключающийся главным образом в снижении числа переходов ОЗЗ в междуфазные короткие замыкания. Особенно это касается сетей с относительно большими токами ОЗЗ, а также сетей, в которых эксплуатируются заземляющие дугогасящие реакторы с относительно большими потерями активной мощности. При таких условиях остаточный ток в месте ОЗЗ даже при резонансной настройке системы компенсации ёмкостной составляющей тока ОЗЗ может оказаться достаточным для поддержания горения дуги в месте ОЗЗ. Как известно снижение числа переходов ОЗЗ в междуфазные КЗ в этих случаях может быть достигнуто посредством компенсации не только емкостной, но и активной составляющей остаточного тока в месте ОЗЗ.
Для уменьшения емкостной составляющей тока замыкания на землю в отечественной практике применяют дугогасящие реакторы, которые включают в нейтраль питающего сеть трансформатора или в нейтраль дополнительного заземляющего трансформатора, не несущего иной нагрузки. В настоящее время накоплен опыт эксплуатации сетей с реактором в нейтрали трансформатора.
Компенсацией только ёмкостной составляющей тока ОЗЗ не всегда может быть достигнут желаемый эффект, заключающийся главным образом в снижении числа переходов ОЗЗ в междуфазные короткие замыкания. Особенно это касается сетей с относительно большими токами ОЗЗ, а также сетей, в которых эксплуатируются заземляющие дугогасящие реакторы с относительно большими потерями активной мощности. При таких условиях остаточный ток в месте ОЗЗ даже при резонансной настройке системы компенсации ёмкостной составляющей тока ОЗЗ может оказаться достаточным для поддержания горения дуги в месте ОЗЗ. Как известно снижение числа переходов ОЗЗ в междуфазные КЗ в этих случаях может быть достигнуто посредством компенсации не только емкостной, но и активной составляющей остаточного тока в месте ОЗЗ.
✅ Заключение
В работе была проведена разработка методики проектирования управляемых дросселей, применяемых в системах компенсации активной составляющей остаточного тока в месте ОЗЗ; проверка данной методики при работе дросселя совместно с ДГР типа РЗДПОМ-500. Выполненные задачи позволяют сформулировать следующие основные результаты и выводы работы:
1. Проведен анализ литературы, в которой представлены различные способы компенсации активной составляющей остаточного тока в месте ОЗЗ. На основе полученной информации были изучены конструкции применяемых устройств. Была поставлена задача по созданию методики проектирования дросселя с дискретным регулированием для компенсации активной составляющей остаточного тока в месте ОЗЗ и реакторов с дискретным регулированием индуктивности.
2. Разработана методика проектирования управляемого дросселя, предназначенного для работы в системах компенсации активной составляющей остаточного тока в месте ОЗЗ.
3. В данной методике получен: расчет номинальных параметров управляемого дросселя, стержня магнитопровода, его обмоточных данных; выбор типа и конструкции системы охлаждения с получением требуемых размеров.
4. В ходе разработки методики выбрана схема регулирования индуктивности. Приведены формулы для расчета количества витков на каждой ступени регулирования.
5. На базе полученной методики создана математическая модель с использованием вычислительных способностей компьютера. Используя полученную модель, получены проектируемые параметры дросселя и проведены расчеты по проверки этих параметров.
6. Полученная методика апробирована для расчета дросселя, который может быть установлен совместно с реакторами типа РЗДПОМ-500 для компенсации активной составляющей остаточного тока в месте однофазного замыкания на землю.
7. Разработанная методика может быть применена для проектирования управляемых дросселей и дугогасящих реакторов с дискретным регулированием индуктивности.
1. Проведен анализ литературы, в которой представлены различные способы компенсации активной составляющей остаточного тока в месте ОЗЗ. На основе полученной информации были изучены конструкции применяемых устройств. Была поставлена задача по созданию методики проектирования дросселя с дискретным регулированием для компенсации активной составляющей остаточного тока в месте ОЗЗ и реакторов с дискретным регулированием индуктивности.
2. Разработана методика проектирования управляемого дросселя, предназначенного для работы в системах компенсации активной составляющей остаточного тока в месте ОЗЗ.
3. В данной методике получен: расчет номинальных параметров управляемого дросселя, стержня магнитопровода, его обмоточных данных; выбор типа и конструкции системы охлаждения с получением требуемых размеров.
4. В ходе разработки методики выбрана схема регулирования индуктивности. Приведены формулы для расчета количества витков на каждой ступени регулирования.
5. На базе полученной методики создана математическая модель с использованием вычислительных способностей компьютера. Используя полученную модель, получены проектируемые параметры дросселя и проведены расчеты по проверки этих параметров.
6. Полученная методика апробирована для расчета дросселя, который может быть установлен совместно с реакторами типа РЗДПОМ-500 для компенсации активной составляющей остаточного тока в месте однофазного замыкания на землю.
7. Разработанная методика может быть применена для проектирования управляемых дросселей и дугогасящих реакторов с дискретным регулированием индуктивности.
ИЛИ
Поиск аналога
📕 Список литературы
🖼 Скриншоты
🛒 Оформить заказ
⚡ Работу высылаем в течении 5 минут после оплаты.