📄Работа №207640
Тема: Превращения аустенита малоуглеродистых низколегированных сталей в условиях непрерывного охлаждения
Тип работы
Дипломные работы, ВКР
Предмет
Материаловедение
Объем:
52 листов
Год:
2020
Просмотров:
31
4295
руб.
🛒 Купить работу
Не подходит эта работа?
Закажите новую по вашим требованиям
Узнать цену на написание
Закажите новую по вашим требованиям
Представленный материал является образцом учебного исследования, примером структуры и содержания учебного исследования по заявленной теме. Размещён исключительно в информационных и ознакомительных целях.
Workspay.ru оказывает информационные услуги по сбору, обработке и структурированию материалов в соответствии с требованиями заказчика.
Размещение материала не означает публикацию произведения впервые и не предполагает передачу исключительных авторских прав третьим лицам.
Материал не предназначен для дословной сдачи в образовательные организации и требует самостоятельной переработки с соблюдением законодательства Российской Федерации об авторском праве и принципов академической добросовестности.
Авторские права на исходные материалы принадлежат их законным правообладателям. В случае возникновения вопросов, связанных с размещённым материалом, просим направить обращение через форму обратной связи.
Настоящий учебно-методический информационный материал размещён в ознакомительных и исследовательских целях и представляет собой пример учебного исследования. Не является готовым научным трудом и требует самостоятельной переработки.
📋 Содержание
ВВЕДЕНИЕ 4
1 ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР И ПОСТАНОВКА ЦЕЛИ И ЗАДАЧ
ИССЛЕДОВАНИЯ 5
1.1 Структуры, формирующиеся в малоуглеродистых низколегированных сталях
при непрерывном охлаждении 5
1.1.1 Общие сведения о превращениях переохлажденного аустенита 5
1.1.2 Особенности структуры малоуглеродистых низколегированных сталей ... 9
1.2 Влияние химического состава на структуру и механические свойства
малоуглеродистых низколегированных сталей 18
1.3 Дилатометрический метод исследования фазовых превращений
переохлажденного аустенита 24
1.4 Постановка целей и задач исследования 34
2 МАТЕРИАЛ И МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТОВ 36
2.1 Материал исследований 36
2.2 Методика исследований 37
3 РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ И ИХ ОБСУЖДЕНИЕ 41
3.1 Оценка фазового состава аустенита при температуре аустенитизации 41
3.2 Сталь 10Г2ФБ 46
3.3 Сталь 06Г2НДМБ 60
ЗАКЛЮЧЕНИЕ 82
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК 83
1 ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР И ПОСТАНОВКА ЦЕЛИ И ЗАДАЧ
ИССЛЕДОВАНИЯ 5
1.1 Структуры, формирующиеся в малоуглеродистых низколегированных сталях
при непрерывном охлаждении 5
1.1.1 Общие сведения о превращениях переохлажденного аустенита 5
1.1.2 Особенности структуры малоуглеродистых низколегированных сталей ... 9
1.2 Влияние химического состава на структуру и механические свойства
малоуглеродистых низколегированных сталей 18
1.3 Дилатометрический метод исследования фазовых превращений
переохлажденного аустенита 24
1.4 Постановка целей и задач исследования 34
2 МАТЕРИАЛ И МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТОВ 36
2.1 Материал исследований 36
2.2 Методика исследований 37
3 РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ И ИХ ОБСУЖДЕНИЕ 41
3.1 Оценка фазового состава аустенита при температуре аустенитизации 41
3.2 Сталь 10Г2ФБ 46
3.3 Сталь 06Г2НДМБ 60
ЗАКЛЮЧЕНИЕ 82
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК 83
📖 Введение
Структура и свойства свариваемых труб из малоуглеродистых низколегированных сталей, используемых для строительства магистральных трубопроводов, формируются еще на этапе контролируемой прокатки и последующего ускоренного охлаждения деформированного аустенита для обеспечения требуемой феррито-бейнитной структуры. Эта структура обладает хорошим сочетанием прочности, вязкости и пластичности.
Однако при производстве соединительных элементов (гнутых отводов) приходится снова нагревать отрезки труб в аустенитное состояние для их изгиба. В результате, структура, сформированная в процессе контролируемой прокатки, полностью устраняется. Возникает новая важная задача по обеспечению механических свойств соединительных элементов на уровне свойств основного металла трубы.
Для ее решения непосредственно после горячего гнутья отводов используют ускоренное охлаждение сразу после завершения операции гнутья (от температуры порядка 920 оС), либо проводят дополнительную объемную термическую обработку отвода (закалку с последующим отпуском). Второй вариант значительно увеличивает производственные расходы, а первый экономически привлекательный вариант не всегда обеспечивает необходимый уровень механических свойств.
Величина накопленной деформации при изгибе мала. Поэтому в любом из перечисленных вариантов превращение испытывает недеформированный (рекристаллизованный) аустенит.
В рамках ВКР по заказу одного из специализированных предприятий Челябинска требовалось изучить особенности распада недеформированного аустенита двух малоуглеродистых низколегированных трубных сталей и выбрать сталь, позволяющую отказаться от окончательной термической обработки гнутых отводов.
Однако при производстве соединительных элементов (гнутых отводов) приходится снова нагревать отрезки труб в аустенитное состояние для их изгиба. В результате, структура, сформированная в процессе контролируемой прокатки, полностью устраняется. Возникает новая важная задача по обеспечению механических свойств соединительных элементов на уровне свойств основного металла трубы.
Для ее решения непосредственно после горячего гнутья отводов используют ускоренное охлаждение сразу после завершения операции гнутья (от температуры порядка 920 оС), либо проводят дополнительную объемную термическую обработку отвода (закалку с последующим отпуском). Второй вариант значительно увеличивает производственные расходы, а первый экономически привлекательный вариант не всегда обеспечивает необходимый уровень механических свойств.
Величина накопленной деформации при изгибе мала. Поэтому в любом из перечисленных вариантов превращение испытывает недеформированный (рекристаллизованный) аустенит.
В рамках ВКР по заказу одного из специализированных предприятий Челябинска требовалось изучить особенности распада недеформированного аустенита двух малоуглеродистых низколегированных трубных сталей и выбрать сталь, позволяющую отказаться от окончательной термической обработки гнутых отводов.
✅ Заключение
В выпускной квалификационной работе методами дилатометрии и оптической микроскопии выполнено исследование распада аустенита в условиях непрерывного охлаждения малоуглеродистых низколегированных сталей 10Г2ФБ и 06Г2НДМБ. Основные результаты работы заключаются в следующем.
1. На основании проведенных дилатометрических и структурных
исследований построены термокинетические диаграммы распада аустенита сталей 10Г2ФБ и 06Г2НДМБ, необходимые для обоснованного выбора режимов их термической обработки.
2. Показано, что комплексное легирование никелем, медью и молибденом стали 06Г2НДМБ приводит к понижению температур начала распада аустенита и к расширению области бейнитного превращения в сторону малых скоростей охлаждения по сравнению со сталью 10Г2ФБ.
3. В стали 10Г2ФБ при скоростях охлаждения, типичных для ускоренного охлаждения непосредственно после гибки отводов, формируется структура, состоящая из полигонального феррита и участков М/А-составляющей. Относительно большие размеры участков М/А-составляющей и их высокая доля в структуре (~20%), может послужить причиной падения ударной вязкости стали. Для исправления указанной структуры отводы из стали 10Г2ФБ должны подвергаться дополнительной термической обработки, заключающейся в их объемной закалке и отпуске.
4. В стали 06Г2НДМБ в диапазоне скоростей охлаждения 3-10 оС/с формируется структура, состоящая из квазиполигонального феррита, глобулярного бейнита и мелких участков малоуглеродистой М/А-составляющей. Такая благоприятная структура позволяет отказаться от дополнительной термической обработки отводов из стали 06Г2НДМБ, ограничившись ускоренным охлаждением непосредственно после завершения операции гибки
1. На основании проведенных дилатометрических и структурных
исследований построены термокинетические диаграммы распада аустенита сталей 10Г2ФБ и 06Г2НДМБ, необходимые для обоснованного выбора режимов их термической обработки.
2. Показано, что комплексное легирование никелем, медью и молибденом стали 06Г2НДМБ приводит к понижению температур начала распада аустенита и к расширению области бейнитного превращения в сторону малых скоростей охлаждения по сравнению со сталью 10Г2ФБ.
3. В стали 10Г2ФБ при скоростях охлаждения, типичных для ускоренного охлаждения непосредственно после гибки отводов, формируется структура, состоящая из полигонального феррита и участков М/А-составляющей. Относительно большие размеры участков М/А-составляющей и их высокая доля в структуре (~20%), может послужить причиной падения ударной вязкости стали. Для исправления указанной структуры отводы из стали 10Г2ФБ должны подвергаться дополнительной термической обработки, заключающейся в их объемной закалке и отпуске.
4. В стали 06Г2НДМБ в диапазоне скоростей охлаждения 3-10 оС/с формируется структура, состоящая из квазиполигонального феррита, глобулярного бейнита и мелких участков малоуглеродистой М/А-составляющей. Такая благоприятная структура позволяет отказаться от дополнительной термической обработки отводов из стали 06Г2НДМБ, ограничившись ускоренным охлаждением непосредственно после завершения операции гибки
ИЛИ
Поиск аналога
📕 Список литературы
🛒 Оформить заказ
⚡ Работу высылаем в течении 5 минут после оплаты.