Введение
1 Экономическая часть
1.1 Обоснование выбора состава основного оборудования
1.2 Определение ежегодных издержек, связанных с эксплуатацией
1.3 Расчёт себестоимости единицы электроэнергии
1.4 Оценка экономической эффективности капитальных вложений
1.5 Обоснование выбора котельного агрегата
1.6 Обоснование выбора тепловой схемы
2 Расчетная часть
2.1 Предварительный расчет расходов острого пара, питательной воды и топлива.
2.2 Комплексный расчет тепловой схемы и котельного агрегата
2.3 Аэродинамический расчет
2.4 Расчет технико-экономических показателей
2.5 Выбор вспомогательного оборудования
3 Общая часть
3.1 Водоснабжение
3.2 Топливоподача
3.3 Генеральный план
3.4 Компоновка главного корпуса
4 Охрана окружающей среды
4.1 Расчет концентрации вредных примесей
4.2 Расчет рассеивания вредных примесей
5 Безопасность проектируемого объекта
5.1 Общая характеристика проектируемого объекта с точки зрения безопасности и безвредных условий труда
5.2 Анализ и устранение потенциальных опасностей и вредностей технологического процесса
5.3 Производственная санитария
5.4 Предотвращение аварийных ситуаций
5.5 Техническое освидетельствование
5.6 Индивидуальное задание
Заключение
Список использованных источников
- Иметь возможность частого пуска и останова или работать в расширенном диапазоне нагрузок;
-Допускать повышенную скорость изменения нагрузок;
-Иметь высокий КПД при полной и частичных нагрузках, а также невысокие выбросы СО2 .
-Работать с минимальной нагрузкой.
Средний КПД современных пылеугольных ТЭС составляет 30% Меры по повышению КПД и маневренности ТЭС Для топочных систем:
-оптимизация горелок, использование регулируемых вентиляторов для индивидуальных горелок, подсушка бурого угля ( в случае его сжигания); Для котлов:
-уменьшение толщины стенок труб и барабанов с увеличением числа ниток трубопроводов, применение улучшенных материалов, использование ГТУ в целях подогрева питательной воды, оптимизация систем контроля горение, увеличение карнотизации путем дополнительного подогрева и снижения давления в конденсатор;
Для компонентов:
- оптимизация, например, паровых турбин, арматуры, системы контроля и управления, уменьшение затрат энергии на собственные нужды, контроль частоты насосов и вентиляторов.
В конце прошлого века получили распространение установки на параметры пара 26 МПа и 565/585 оС. Сейчас достигнуты параметры 27,5 МПа и 600/620 оС. Давление свежего пара 25 МПа и температурой более 565 оС называют ультрасверхкритическими параметрами.
Повышение параметров пара — это один из наиболее эффективных способов повышения КПД ТЭС. Рост температуры свежего пара на 10 °С приводит к повышению КПД нетто на 0,25%, а такой же рост температуры промежуточного перегрева - на 0,2% Важную роль играет и повышение начального давления.
Были рассмотрены рад зарубежных ТЭС на ССКП, таких как:
Буроугольная ТЭС Neurath ( давление перед турбиной 29,6 МПа, температура 600°С).
Энергоблок Dattal 4: турбина мощностью 1100 МВт с параметрами пара 27,5 МПа, 596-619 оС.
RDK8 Германия с параметрами пара 28,5 МПа, 603 оС.
Нидерауссем, Германия,установленной мощностью 1000 МВт, КПД = 43 % (давление перед турбиной 27,4 МПа, температура 580 °С).
После анализа ТЭС, прототипом была выбрана станция Нидерауссем. Которая зарекомендовала себя надежностью работы с 2002 года.
В данном дипломе разработан проект КЭС мощностью 3200 МВт. Рассмотрен вариант установки котельного агрегата башенной компоновки с кольцевой топкой, работающий на суперсверхкритических параметрах пара, с одним промежуточным промперегревом. Был применен байпас части воды помимо ПВД, а также байпас части конденсата помимо ПНД, расположенных в хвостовых поверхностях котла.
Для проверки эффективности данного проекта проведены следующие расчеты:
- расчет тепловой схемы турбины;
- тепловой расчет котлоагрегата;
- расчет технико-экономических показателей работы станции
- аэродинамический расчет котла;
- расчет выбросов вредных веществ;
Из расчета тепловой схемы блока видно, что применение зарубежной технологии байпасирования позволяет значительно уменьшить температуру уходящих газов, являющихся основной потерей в котельном агрегате, при этом, не потеряв нагрузку турбины и не снизив температуру питательной воды.
Расчет котельного агрегата по конструкторской методике позволил нам найти основные габаритные размеры поверхностей нагрева, высоту самого котельного агрегата, которая составила 101.22 метра, а так же энтальпии дымовых газов за каждой поверхностью.
Аэродинамический расчет котла показывает, что величина сопротивления газовоздушного тракта при башенной компоновке и расположение дополнительных поверхностей нагрева составляет приемлемую величину, по газовому тракту Нг= 239 мм.вод.ст., по воздушному Нв=576,66 5мм.вод.ст и позволяет установить тягодутьевые машины следующих марок: дымосос типа ДОД-43 с частотой вращения 740 об/мин и дутьевой вентилятор ВДОД-3 1 ,5 с частотой вращения 585 об/мин.
Из расчета выбросов вредных веществ видно, что их величина не превышает допустимые значения MS0= 606,824, MNO= 441,48, Мзол= 8,08, а высота дымовой трубы по условию рассеивания равняется 258 метров.
На основании экономических расчетов срок окупаемости составляет десять лет, что подтверждает высокую эффективность проекта.
